关于预应力材料及施工

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钢筋砼大梁无粘结钢绞线体外预应力加固法


关键词：无粘结钢绞线、体外预应力、千斤顶纵向张拉，纵向张拉与横向张拉相结合。

前言

钢筋砼大粱由于设计或施工错误，材质不符要求，使用功能改变，温差过大，遭受灾害损坏以及耐久性等原因，会出现超出设计规范允许值的结构裂缝，或造成承载能力不足，都应采取加固措施进行补强处理。

在现行的加固规程里介绍的主要加固方法有；加大截面加固法、外包钢加固法、改变结构传力途径加固法，构件外部粘钢加固法等非预应力加固法，及传统的以Ⅰ级钢或Ⅱ级钢作为补强拉杆的水平拉杆法，下撑式拉杆法和组合式拉杆法等预应力加固法。

预应力加固法的主要优点是见效快，随着预应力的施加，裂缝宽度随即变小，大梁产生反拱。原有钢筋的应力随即变小，属主动加固法。对于下撑式预应力补强拉杆法，还可同时加固正截面强度和斜截面强度。它还有一个明显的优点是，可以用于超筋截面的加固。而非预应力加固法为被动加固法，要待大梁的变形继续增加以后才能逐渐起作用，所以加固以后裂缝宽度和挠度仍会继续增加，而且正截面强度和斜截面强度一般不能同时得到加强。

但是，传统的预应力加固法由于采用强度低、柔性差、长度短的Ⅰ级钢或Ⅱ级钢作为补强拉杆，存在下述缺点：

1、当需要拉杆承担较大的内力时，材料面积很大使施工很困难；

2、预应力数值不高，预应力损失所占的比例比较大，长期预应力效果不好：

3、拉杆端部固定需要焊接，对于不允许有明火的场所不适宜采用；

4、要弯成三折线形状，并进行横向张拉比较困难，弯折处的摩阻力很大：

5、不能搞连续跨加固。

为了克服上述缺点，笔者自1988年开始，在传统的下撑式预应力补强拉杆法的基础上发展了一种用光面高强钢绞线作为补强拉杆的“高强钢绞线预应力加固法”。具体的设计和施工方法见参考文献［1］、［2］。至今己用该法加固了数十个工程1000多跨大梁，均取得了令人满意的加固效果。这种加固方法采用的是光面高强钢绞线，采用手工横向张拉的方法施加预应力。这是体外预应力技术在大梁加固工程中的一种应用方法。笔者近几年来，又发展了一种以无粘结高强钢绞线作为补强拉杆，采用千斤顶纵向张拉，或手工横向张拉，或二者结合的方法施加预应力的体外预应力加固技术。下面将详细介绍这种加固方法。

一、设计方法

1、钢绞线的布置：

无粘结钢绞线的规格一般采用φj15（7φS5），极限强度为1570N/mm2或1860N/mm2，成对布置在梁的两侧，钢绞线的形心至梁侧的距离一般为40mm左右。

钢绞线的形状应与需补足的弯矩图形相近。一般情况下，采用二根钢绞线便能满足要求，当需要补强的钢绞线数量很多时可以排成数排。为了不影响使用净高，可以把钢绞线在跨中的支承点设在梁底以上的位置。钢绞线可采用连续跨布置，以加强结构的整体性，并简化节点构造。在实际加固工程中，曾采用过如图1中方法（1）～方法（4）的几种做法。




               
                 
        

        

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钢筋砼大梁无粘结钢绞线体外预应力加固法（续）



2、铁件的设置：

为了形成设计要求的钢绞线形状，要在钢绞线的转折点处设置支承垫板或钢吊棍等铁件，在两端要设置钢垫板或钢销棍。

3、中间连续书点的做法：

当采用多跨连续张拉，钢绞线在跨中的转折点设在梁底以上位置时，为了减少转折点处的摩擦力，在中间支座的两侧要设置钢吊棍。如图1中的方法（2）～（4）所示；若钢绞线在跨中的转折点设在梁底以下位置，则中间支座可不设钢吊棍，钢绞线直接支承在连系梁或次粱上，但应在跨中设置拉紧螺栓，如图1中的方法1所示。

4、端部锚固方法：

钢绞线端部的锚固采用园套筒三夹片式夹具。端部支承可采用下述二种方法：

1）、当具有垂直支承面时，可将夹具通过钢垫板支承于梁端，如图2所示；

2）、当无法设置钢垫板时，可用取芯机在梁端上部截面钻孔，设置园钢销棍，将夹具通过园钢销棍支承于梁端。当梁的砼质量较差时，可设置内径与园钢销棍直径相同的钢管垫，用快硬水泥砂浆坐浆，如图3所示。






               
                 
        

        

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钢筋砼大梁无粘结钢绞线体外预应力加固法（续）




5、预应力施加方法：

当钢绞线采用连续跨布置，而在跨中的转折点设在梁底以上位置时，应尽可能采用两端纵向张拉以减少摩擦力损失；当钢绞线在跨中的转折点设在梁底以下位置时，可采用一端纵向张拉，但在纵向张拉以后，还应利用设在跨中的拉紧螺栓进行横向张拉，以补足由摩擦力引起的预应力损失值。当纵向张拉有困难时，也可将跨中转折点设在梁底，全部采用横向张拉的方法。这种方法一般适用于无外观要求的情况。

纵向张拉的工具采用穿心千斤顶和高压油泵，张拉力直接从油压表中读取。横向张拉采用手工旋紧U字形拉紧螺栓的螺帽，使梁侧的钢绞线向梁底中间位置靠拢，使钢绞线伸长，以补足预应力。采用横向张拉时可利用手持式引伸仪测读钢绞线的伸长率，进而求得预应力值。

6、张拉应力控制值：

当采用千斤顶纵向张拉时，钢绞线的张拉应力控制值一般可取0.7fptk，当连续跨的跨数较多时，可采用0.75fptk。当全部采用手工横向张拉时，张拉应力控制值应适当降低，以免产生过大的塑性变形，影响应力测试精度，一般取0.6fptk左右。Fptk为钢绞线抗拉强度标准值。

7、防腐措施：

当采用无粘结钢绞线作为补强拉杆时，一般属于需吊顶的情况，或不需考虑外观要求的情况。铁件和钢绞线可采用C30细石砼或1∶2水泥砂浆分别进行包裹。

二、构件强度计算方法

钢绞线数量的确定需通过强度计算。由于钢绞线与大梁砼没有粘结在一起，在每一截面上钢绞线的应变与截面其它部位的应变不符合平截面假定，所以达极限状态时钢绞线应力增量的计算变得相当复杂，除利用截面上的轴向力平衡和弯矩平衡二个静力平衡条件外，还要利用下述变形协调条件：两锚固端之间钢绞线的总伸长值与钢绞线同高度处截面纤维的总伸长值相等。通常需根据钢绞线的形状和荷载的作用形式及截面的刚度曲线，利用积分的方法计算。考虑到加固构件的数量有限，而且钢绞线用量在整个加固费用中所占比例不是很大，所以可采用保守的近似计算方法。计算中，可以假定达极限状态时钢绞线的应力即为施加预应力时的张拉控制应力，即假定钢绞线的应力增量值与预应力损失值相等。于是便可以象普通钢筋砼大梁一样作正截面和斜截面的强度计算。

对于超筋截面，可将预应力引起的等效荷载来平衡掉一部分外荷载，然后根据减少了的截面内力作强度计算。此时可只考虑原截面的配筋。

如果原截面不是超筋截面，在考虑预应力钢绞线的作用以后才成为超筋截面，则应将计算结果与上述方法的计算结果作比较，取二者中较大的值。

三、无粘结钢绞线体外预应力加固法的优点

与采用横向张拉的光面钢绞线体外预应力加固法一样，与传统的预应力加固法比较具有下述优点：

1、由于钢绞线的强度高，当需要拉杆承受较大内力时，材料面积也不需要很大，施工起来比较方便。

2、由于张拉应力高，预应力损失所占比例小，所以长期预应力效果好。

3、端部锚固有现成的夹具可以利用，安全可靠，不需现场烧电焊，适用范围广。

4、钢绞线的柔性好，很容易形成设计形状，施工起来方便。

5、由于钢绞线的长度长，可以采用连续跨加固，加强了结构的整体性。

6、施工速度快，而且不受气温影响。

7、大梁加固后对房屋净高影响不大。

8、由于原有大梁的强度可以充分利用，而且只需要对大梁本身进行加固，柱子和基础可以不加处理，所以加固费用比较低。

无粘结钢绞线体外预应力加固法与光面钢绞线体外预应力加固法相比，还具有下述优点；

1、由于无粘结钢绞线在转折点处的摩擦力较小，可以采用千斤顶纵向张拉，这样可减少张拉工作量，而且张拉值容易控制。

2、由于无粘结钢绞线的防腐性能较好，在外观要求不高的情况下，可采取简单的防腐措施，施工比较方便。

3、钢绞线储存方便，不会锈蚀。

4、铁件用量少。

               
                 
        

        

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地下车库无粘结预应力施工技术


一、工程概况

    某二层地下车库，总建筑面积11060m2，建筑抗防裂度为八度。该工程建筑结构为无粘结预应力无梁盖结构，无粘结预应力混凝土是预应力筋沿全长与周围混凝土不粘结而完全靠锚具传力的预应力混凝
土，其混凝土强度等级为G40，混凝土抗渗等级为S8。该工程80×62m的地下挡土墙、大面积(5530m2)的
基础底板和楼板中不设温度缝，靠施加预应力来抵消应力，减小其由于温度应力而产生裂缝。

    无粘结筋采用1860MPa低松驰钢铰线，无粘结预应力筋的保护采用新研制成功的中丝涂油技术，可使钢铰线内7Φ5均匀涂油，有效地提高钢铰线的防腐性能，更好地保持耐久性。锚具采用ESMl5—1、ESPl5—1型锚具：在张拉端采用片锚具，固定端采用挤压套筒锚具。承压板采用100×100×10钢板，对
钢铰线和锚具应按现行《预应力混凝土用钢铰线》(GB／T5224)及《预应力筋用锚具、夹具和连接器》
(GB／T14370)的规定进行抽验检验，符合设计要求后方可使用。

    二、预应力筋的分段及张拉固定端处理

    (一)筏形基础预应力的应用

    该工程筏形基础(不带肋梁)厚500mm，所承受的力主要是地基均匀反力和上部结构通过柱子产生的冲切力，筏形基础有一定的刚度要求，在筏基中配置预应力筋的主要目的是为了改善筏板的受力状况，
提高筏板的抗裂性能和基础性防水性能。根据图纸和工程实际情况，基础筏板无粘结筋不能在外墙处设
张拉端，所有预应力筋的张拉只能在板面完成，故对预应力筋须分段来完成张拉端的设置。分段时各段
长在25m或50m左右，分段点位于相邻板跨中，在同一跨中的张拉端应相互错开，注意与外墙壁垂直相交的一段预应力筋只能一端张拉。

    在筏形基础中布置无粘结预应力筋，其受力状态和楼盖体系的受力状态相反。在完成非预应力筋绑
扎时，进行无粘结钢铰线的插束，铺设无粘结应力钢铰线，应严格控制预应力筋固定位置、间距及高度，保证预应力筋矢高和水平位置准确。筏板的跨中部位是预应力筋的最高控制点，预应力筋的定位马凳要相对高一些，其预应力筋定位点的矢高间距控制在1．5米以内，保证在浇筑混凝土时预应力筋的位置正确。预应力的马凳采用Φ14钢制作，用电焊固定在筏板的非预应力的钢筋上。在支座边缘处，跨中处及反弯点处，预应力钢铰线的高度控制应作为关键点来控制。

    (二)地下室外墙预应力的应用

    地下室外墙为超长连续混凝土结构，对超长墙板内施加预应力必须连续性，外墙预应力筋呈直线配置，按工程的实际情况，预应力筋的张拉端只能设置于外墙内侧，故对外墙预应力筋通过分段或延伸来完成张拉端的设置，使外墙预应力筋张拉工作在室内进行，有效地保证整个工程进度。

    (三)楼板预应力筋的应用

    地下一层楼板的无粘结筋在外墙处设张拉端，分段点位于板支座(轴线位置)处，即预应力筋曲线最高点处，同一方向相邻筋在板上的张拉端，应在相邻支座处，且互相错开，张拉端设在外墙处，固定端设在分段点处，张拉端可沿筋的任一端延伸1．2米后，再伸出板面。±0．00板无粘结筋40％设在外墙及板上张拉端，60％无粘结筋设在板底张拉，预应力筋的分段点均位于相邻板跨中，同一方向相邻在板底张拉端，均位于相邻分段点处，且相互错开。

    三、无粘结预应力钢铰线端头处理

    无粘结预应力筋的耐久性问题关键在于端部锚具的保护。预应力筋的张拉端和锚固端均应设置在砼内。无粘结预应力筋的定位应牢固，浇筑混凝土时不应出现移位和变形。其固定端的镦头要紧贴锚板。无粘结预应力筋的外露长度大于400mm，其末端的切线应与承压板相垂直。曲线端的起点至张拉锚固点应有不小于300mm的直线段，张拉端及固定端承压板必须用电焊固定在钢筋骨架上，保持承压板垂直，并固定牢靠，防止在浇捣砼时位置移动。

    四、预应力筋的张拉工艺

    (一)张拉准备。在混凝土强度达到设计强度标准值的75％后进行张拉，张拉前清理张拉端塑料穴模及承压铁的表面，切除外露部分的无粘结预应力筋的塑料套管，安装锚具；预应力筋的张拉力、张拉或放张顺序及张拉工艺应符合设计及施工方案的要求。该工程所用的张拉千斤顶为穿心YOC-25型，油泵为ZBY-500型高压油泵。

    (二)张拉顺序。整个工程的预应力张拉／顷序为：先张拉地下一层楼板预应力筋，等±0．00板混凝土浇捣完毕后，张拉筏板全部预应力筋，接着张拉所有外墙预应力筋，最后分两次张拉±0．00板预应力筋。

    每个施工段或每个板块的预应力筋张拉时，纵横筋的张拉要同时或交错进行，以达到板的受力均匀、对称。

    外墙中的预应力筋等整个外墙的混凝土强度达到设计强度的75％时，一次张拉完毕。每段外墙的预应力张拉，需要上下对称、左右交错进行，以使墙体均匀受力。

    筏板预应力筋在±0．00板砼
               
                 
        

        

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现浇预应力混凝土连续箱梁高架桥的施工



摘　要：本文较详细地介绍了禄口高架桥1#～17#墩施工段的施工方法，在地质情况复杂、施工期短、施工质量有特殊要求的情况下有实用价值，收到了明显的经济效
益与社会效益，可供施工技术人员参考。

1　工程概况

　　禄口高架桥1#～17#墩之间由江苏省交通工程总公司第六工程公司负责施工，该段
位于江宁县禄口镇，全段长2380.52m，跨径布置为4×20+20(25)+30+25(20)+9×20，主跨为三孔等截面预应力混凝土箱形连续梁。其余孔为等截面钢筋混凝土箱形连续梁，单幅梁宽12.5m。该段处于古秦淮河支流地区，地势低洼，河塘较多，地面情况较复杂，因此在该段采用有支架少支点，仅支点处预压的现浇施工方法。

2　支架施工

2.1　支架基础

　　一般地基处采用扩大基础，挖至表面土层，基坑底铺筑10cm碎石，并夯实，然后浇筑基础混凝土，并要严格控制顶面标高及水平度。支架基础分A、B两种，A型尺寸为1.5×1.5×0.5m，B型尺寸为8.5×1.5m，各基础的厚度均为40cm，混凝土浇筑时要做好预埋件的预埋工作。基础开挖后，应及时对基坑土质进行检验，如发现与设计土质不符，要及时采取措施或调整基础尺寸，本基础要求天然地基承载力为［σ］=210kN/m2。

2.2　支架基础静载预压
　　当基础混凝土强度达到80%以后进行预压，具体作法是：将预制的压块用吊车吊放在支点上，压载量约为支点受力的80%，以1d为一个观测单位，若连续3d观测结果在5mm以内，则可认为地基沉降基本稳定，压载时以一排支点同时预压为宜。

2.3　支架搭设
　　上部箱形连续梁施工采用由无缝钢管焊接成的组合钢管支架作为支撑，承重部分由纵向和横向的工字钢组成，组合钢管支架用工字钢联成整体，在横向工字钢上面设置砂筒(或木楔块)供落架使用，对于20m孔每孔设5个支点，分别在1/4跨处、1/2跨处及两墩身处，横向也设5个支点，各横向支点处均用角铁焊接成剪刀撑形式，使其联成一体。

2.4　支架预拱度设置
　　预拱度计算公式为f=f1+f2+f3，其中f1：地基弹性变形，f2：支架弹性变形，由计算可知f2=5～8mm，取f2=8mm，f3：梁体挠度。

　预拱度最大值设置在梁的跨中位置，并按抛物线形式进行分配，算得各点处的预拱度值后，通过支架上的砂筒对底模进行调整。

3　模板、钢筋、混凝土的施工

3.1　模板制作
　　底模由组合建筑钢模组合而成，为了保证表面美观，在组合钢模上再加层高强竹胶板。侧模用槽钢、角钢等做成定型骨架与钢板一起加工成2.4m长一块的定型钢模，每块钢模用法兰联结，接缝处用3mm的橡胶皮作垫片以防漏浆。

　　由于箱梁混凝土分两次现浇，为了表面美观，在外膜的拐角处用3×3cm小木条做假缝。

　　内膜分两次做，第一次用建筑钢膜做内模，用8×12cm方木做横撑，当第一次混凝土达到一定强度后拆除第一次内模，再用8×12cm方木搭设小排架，在排架上铺设2cm的木板，在木板上铺一层油毛毡，绑扎好钢筋就可浇筑第二次混凝土了。

2　钢筋制作
　　钢筋的对焊应特别重视，成型的钢筋骨架用吊车起吊放到施工断面，主骨架就位后，再扎底板钢筋，底板钢筋焊接的接头尽可能布置在各孔的1/4L处，同时接头应尽量避免在同一截面上。所有的电弧焊接和绑扎接头与钢筋弯曲处的距离均应符合施工规范要求。

3.3　混凝土的施工
　　混凝土浇筑前应对支架、模板和预埋件进行认真检查，清除模板内的杂物，并用清水对模板进行认真冲洗。为防止混凝土本身的收缩及施工时间较长，混凝土中应掺入缓凝剂。浇筑过程中底板后肋板用插入式振捣器振捣，顶板部分用平板式振动器振捣，注意不要振破预应力束波纹管道，以防水泥浆堵塞波纹管。

4　预应力施工
　　4#～7#墩施工段为三孔预应力混凝土连续箱梁，纵向布置有9束25m长的预应力束，在5#、6#墩顶各有两束负弯矩束。预应力束均采用19根15.24的钢铰线，锚具采用YM15-19。预应力施工是整个禄口高架桥的重点和难点，下面从波纹管布置、钢铰线穿束、预应力张拉、压浆等几个方面介绍施工方法。

4.1　波纹管布置
　　首先设计图纸要求在箱梁肋上准确布置波纹管的定位筋，纵向间距应小于1m，横向位置按设计图纸上的座标定位。在波纹管接头处一定要将波纹管接口用小锤整平，以防在穿束时引起波纹管翻卷，严重时会导致管道堵塞。还要检查波纹管是否因为焊接等原因产生破损或变形，若发现一定要在浇筑混凝土之前补好。在与锚垫板接头处，一定要用胶带或其它东西堵塞好以防水泥浆渗进锚孔内。

4.2　穿束
　　在穿束之前要做好以下准备工作：
　　(1)清除锚头上的各种杂物以及多余的波纹管。
　　(2)用高压水冲洗孔道。
　　(3)在干净的水泥地坪上编束，以防钢束受污染。
　　(4)卷扬机上的钢丝绳要
               
                 
        

        

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控制无粘结预应力钢绞线锚后实际张拉力应注意的问题


《无粘结预应力混凝土结构技术规程(JGJ 92-93)》明确规定，无粘结预应力筋张拉锚固后实际预应力与工程设计规定检验值的相对允许误差为5%，同时规定张拉力控制预应力值不宜大于钢绞线强度标准值的75%。保持构件稳定而有效的预应力值是预应力施工的关键。

由于预应力施工是一项专业性特强的新技术，目前还没有统一的现浇后张预应力施工质量评定标准和完善的质量管理文件，在施工中往往因操作人员素质不高、材料质量不过关、仪器设备误差大、施工工艺不标准、成品保护不及时、监督检验不到位等原因，造成工程质量事故。笔者根据杭州假日大酒店、杭州西湖凯悦饭店、杭州萧山机场航站楼、嘉兴电力调度大楼等众多无粘结预应力工程的施工监理及现场测试的实践，就在各施工阶段如何有效控制无粘结预应力钢绞线锚后实际应力提出如下应注意的问题，供参考。

2 施工准备阶段

(1)施工企业应按设计要求、现场实际情况及企业自身条件编制切实可行的施工组织设计、建立行之有效的施工质量保证体系。

(2)对预应力钢绞线按3根/批(60t)、锚具按3套/批(1000套)进行抽检，以复核其品质是否符合标准要求，防止因材料、半成品质量问题造成实际预应力值不能满足设计要求。

(3)所有张拉设备应经法定部门检定合格并在有效期内方可使用，其油压表刻度应清晰、分辨率高，油管路接口处不应漏油，以免由于张拉设备本身缺陷造成张拉控制力的错误。

3 预应力筋敷设阶段

(1)敷设预应力钢绞线必须有合理的时间，切忌边敷设边浇捣混凝土。

(2)严格控制预应力筋的矢高，特别是反弯点的高度，一般可采用钢筋横档支撑绑扎加以固定。

(3)无粘结预应力筋曲线末端的切线应与承压板相垂直，曲线段的起始点至张拉锚固点应有不小于300mm的直线段，张拉端承压板中心圆孔应倒角处理，保证预应力筋与承压板不能完全垂直时也能使张拉力通畅地传递。

(4)单端张拉的钢绞线，固定端锚具与承压板应紧密贴合，以减小因间隙造成的预应力松驰。

(5)钢绞线板面张拉时，张拉端预埋穴模的尺寸应保证以后钢绞线张拉时有足够的空间使千斤顶处于正常工作状态。穴模尺寸一般为300mm(长)×100mm(宽)×100mm(高)。

4 混凝土浇捣阶段

(1)浇捣混凝土时，不得因振捣器的插入振动和混凝土的流动改变预应力筋、承压板的位置及其相互垂直的状态。

(2)张拉端、固定端的混凝土必须重点注意，应轻轻振捣密实，防止在承压板后面出现裂缝和空鼓现象，影响预应力筋张拉效果。

5 预应力筋张拉阶段

(1)预应力筋张拉时，混凝土强度必须达到设计要求，一般不宜低于设计强度等级的75%，且承压板后的混凝土应密实坚固。

(2)张拉设备应由经专业培训有一定经验的技术工人专人操作管理，正式张拉前，用现场测试仪进行校核，防止设备标定错误或其它意外情况。

(3)对曲线无粘结预应力筋，应使张拉力的作用线与无粘结预应力筋末端的切线重合，严禁张拉时千斤顶与混凝土面相摩擦，尽量不采用变角张拉。当必须采用变角张拉且变角大于15°时，则应通知设计单位，提高5%～10%的超张拉，以抵消变角引起的张拉损失。

(4)预应力筋张拉过程中应对控制张拉力、锚前张拉力、锚后张拉力、锚固损失、摩擦损失及相邻束钢绞线的影响，用压力传感器配测试仪进行抽样检测，当场给出检测数据，以便及时发现问题找出原因，立即纠正。被检钢绞线应具有代表性及特殊性。

(5)严格按张拉工艺要求进行分级加载，稳压持荷。

6 预应力筋锚后保护阶段

(1)对具有代表性或特殊性的预应力筋应进行长期跟踪检查，以判断其应力松弛的状况及最终建立的实际预应力值是否符合设计要求。

(2)预应力楼板严禁随意钻孔，若安装支吊架，宜事先在这些部位作预埋钢板处理；板面严禁随意开孔，当必须开孔时，应制定严格而完善的施工措施，报设计单位同意后方可实施。

(3)张拉锚固端应及时封堵，防止雨水侵蚀，并做好色标。

(4)张拉锚固区域严禁凿打，以防止混凝土疏松造成锚具脱飞。

(5)预应力楼板面严禁超载堆放物品。

7 建议

(1)在预应力工程施工中，必须对预应力筋现场抽样，进行张拉过程应力检测及后期应力检测。

(2)预应力设计单位应提供锚后实际张拉力标准值，以作检测标准。

(3)加强对预应力结构工程的设计人员、监理人员及施工人员的培训。

(4)有关部门应尽快制定无粘结预应力混凝土的施工质量评定标准及成套的质量管理文件。
               
                 
        

        

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混凝土钢线切剖法


钢线切割法是一种新型的施工技术，在建筑改造工程中得到越来越多的应用。其设备是由大功率油压机、传动定位滑轮及带有金刚石锯齿的钢线组合而成。油压电动机通过传动滑轮带动钢线围绕被切割物体高速旋转进行切割，具有施工速度快、噪声低、无振动、无粉尘废气污染等优点，而且切口平直光滑，无需善后加工处理。采用该技术，便一些超大型的混凝土结构拆卸、特殊环境中的混凝土结构处理、环保要求高的场合拆除等难题迎刃而解。该技术已在广州内环线623路高架桥拆卸、上海吴淞大桥北引桥改建、上海虹桥机场收费口－－预应力钢筋混凝土双拱结构建筑的拆除中应用，取得了良好的经济效益和社会效益。
               
                 
        

        


预应力钢绞线生产流程：

图1：

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预应力钢绞线生产流程：

图2：


拉丝机

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预应力钢绞线生产流程：

图3：绞线机

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预应力钢绞线生产流程：

图4：绞线稳定化生产线

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